快易收口網(wǎng)后澆帶是指在現(xiàn)澆整體鋼筋混凝土結構中，只在施工期間留存的臨時性的帶形縫，起到降低溫度收縮和結構主體沉降變形的作用，根據(jù)工程需要，保留一定時間后，再用混凝土澆筑密實成為連續(xù)整體的結構�，F(xiàn)將現(xiàn)澆混凝土結構中后澆帶施工的一些問題做一介紹。
工程概況
某公司綜合樓工程由兩部分組成。主樓為辦公樓，附樓為食堂、浴室。工程設計為：辦公樓為十層框架結構，總長105.24m；建筑面積15090㎡；食堂、浴室為四層框架結構，建筑面積4280㎡；工程平面設計為l型，在主附樓之間和主樓每層兩端部33.0m處各設計1道后澆帶。
1）按接縫形式分為：平直縫、階形縫、企口縫等。
2）按其作用分為：為解決高層建筑主樓與裙房的沉降差而設置的后澆施工帶稱為沉降后澆帶。為防止混凝土凝結收縮開裂而設置的后澆施工帶稱為收縮后澆帶。為防止混凝土因溫度變化拉裂而設置的后澆施工帶稱為溫度后澆帶。
后澆帶接縫處的斷面形式：當墻、板厚度小于30㎝時，可做成平直縫；當厚度大于30㎝小于60㎝時，可做成階梯形縫或上下對稱坡口形縫；當墻板厚度大于60㎝時可做成企口縫。
后澆帶內(nèi)鋼筋有斷開搭接、貫通不斷、增加附加筋3種。對沉降后澆帶而言，鋼筋貫通為好；對收縮后澆帶而言，鋼筋斷開為好；梁板結構的板筋斷開，梁筋貫通，如果鋼筋不斷開，鋼筋附近的混凝土收縮將受到約束，產(chǎn)生拉力導致開裂，從而降低結構抵抗溫度變化的能力。
2、后澆帶設計分析
后澆帶是在施工期間保留的臨時變形縫，保留一段時間后，用高強度膨脹混凝土填充補齊，臨時變形縫即行消失，建筑物即成為連續(xù)整體的無變形縫結構。一般情況下，按照所起的作用，后澆帶可以分為3種：用于解決鋼筋混凝土收縮變形的后澆收縮縫；用于解決混凝土結構溫度應力的后澆溫度縫；用于解決高層和低層之間差異沉降的后澆沉降縫。但在實際工程中，僅僅起一種作用的后澆帶并不存在。根據(jù)設計交底和工程實際特點，本工程主附樓之間的后澆帶主要作用為解決高層和低層之間差異沉降量。兼作解決混凝土收縮及溫度應力；辦公樓兩端的后澆帶主要解決混凝土收縮及溫度應力。
本工程后澆帶采用高低縫。該縫的特點是支模簡單，拆除容易，抗?jié)B線路長，截面結合質量容易保證，抗?jié)B性好，后期施工時接槎容易處理。
該工程后澆帶的位置為梁、板的1/3跨處。該部位結構受力與變形較小，基本在梁板的反彎點附近，且門窗洞口從該處通過。主樓中后澆帶的大間距39m，滿足后澆帶設置的間距要求。3道后澆帶均貫通整個結構的橫截面，將結構劃分為4個獨立區(qū)段。
后澆帶的配筋及寬度應能使基礎或上部結構承擔高層主體完成并已沉降一部分后第2次差異沉降而產(chǎn)生的內(nèi)力以及溫度變形產(chǎn)生的內(nèi)力，根據(jù)計算的差異沉降量和大溫差來確定，在配筋上予以加強。
在現(xiàn)行設計及施工驗收規(guī)范中，對后澆帶的鋼筋處理僅作了原則的規(guī)定，實際工作中常有不同的理解。根據(jù)工程特點，很多后澆帶往往兼有伸縮和沉降等作用，施工中應全面考慮這些變化。根據(jù)工程實踐，后澆帶中的鋼筋以采用搭接先斷開、后期再焊接貫通的方法為佳。根據(jù)后澆帶在結構中所起作用，在主體結構施工時后澆帶處的鋼筋必須斷開。
后澆帶的寬度要根據(jù)計算及構造確定，一般為700㎜～1000㎜。
此工程后澆帶寬為800，接槎 處使用專用金屬網(wǎng)隔斷，鋼筋在后澆帶處均斷開。后澆帶處附加鋼筋直徑為12，間距為200㎜，進入混凝土構件內(nèi)長度要滿足小抗震錨固長度。
后澆帶補澆間隔時間越長效果越好，但工程工期不允許過長。后澆帶補澆間隔時間控制原則：對于高低層建筑，當高層主樓的基礎埋置在天然地基上時，應待高層主樓主體結構到頂；當高層主樓基礎采用端承樁基時，考慮到樁基沉降量較小，可根據(jù)施工期間沉降測量情況，在高層主體結構到一定高度時進行；如果高層主樓及裙房基礎采用磨擦樁基，后澆帶灌混凝土時間宜同天然地基一樣考慮。對于平面造型復雜或者長度較大的建筑，保留時間一般為主體結構完工2個月。但是，不管是什么情況，后澆帶保留時間短不能少于1個月，保留時間越長，高、低層的差異沉降量越小，各類變形越趨于穩(wěn)定，后澆帶的質量及工作性能越好。本工程后澆帶補澆間隔時間設計要求為主體結構完工2個月后。
后澆帶施工
4．1施工前準備
工程施工之前，項目部組織各專業(yè)技術人員對圖紙進行了詳細的自審，重點分析工程特點和施工要點。參加圖紙交底和圖紙會審，了解工程后澆帶的設計意圖、設計方法和設計要求。在以上基礎上項目部針對后澆帶作了專項討論，制定了詳細的后澆帶施工方案。
4．2施工過程控制
4．2．1模板體系
4．2．2為保證后澆帶左右兩側梁板構件在施工期間的安全，并加快模板的周轉速度，工程在后澆帶兩側800范圍內(nèi)，設置與主體梁板模板相分離的獨立支撐體系（但在梁板混凝土施工時要連成整體），當主體梁板的模板拆除后，該體系獨立存在，直至后澆帶施工完混凝土強度達到設計強度后方拆除。
對后澆帶的獨立模板體系作出標記，各層間相互對齊。專人負責管理，定期檢查，不經(jīng)項目部同意，不得隨意拆除。
后澆帶模板支撐體系經(jīng)過強度、剛度和穩(wěn)定性計算，加強模板驗收，注意板底起拱，防止模板變形。
后澆帶施工縫一般采用快易收口網(wǎng)、鋼絲網(wǎng)或堵頭板作側模，堵頭模板應按鋼筋間距上下刻槽，以保證鋼筋位置正確。
4．2．3 鋼筋綁扎
按照設計要求，認真進行鋼筋翻樣，經(jīng)審查合格后進行鋼筋加工。鋼筋接頭位置和數(shù)量要滿足設計和規(guī)范要求，保證同一構件的同一受力鋼筋接頭數(shù)量不超過1個。
后澆帶處的鋼筋數(shù)量眾多，鋼筋的固定是后澆帶施工的難點和重點之一。在施工時制作專用鋼筋支架，對后澆帶中間的鋼筋，尤其是加筋逐一固定，綁扎牢固。底部鋼筋使用定型塑料墊塊，以保證鋼筋保護層正確。接槎處模板按照鋼筋位置逐一切槽，使鋼筋正確、牢固地嵌入槽內(nèi)。
補澆后澆帶混凝土前，清除鋼筋表面污染和浮銹，將后澆帶鋼筋理順整直后，作焊接連接。
4．2．4 混凝土澆筑
后澆帶施工縫處理自下而上逐層進行。
混凝土用水泥、水、骨料和外加劑等均檢驗合格。混凝土配合比，原材料計量、攪拌、養(yǎng)護和施工縫處理等均符合施工規(guī)范的規(guī)定。
后澆帶混凝土施工時，時間必須滿足設計要求。先將后澆帶接槎處清理干凈，保證后澆帶內(nèi)無雜物垃圾，鋼筋上無油污、水泥砂漿及浮銹；清除接槎處混凝土表面松動的石子和軟弱混凝土層，將其表面鑿毛，提前1d～2d用水沖洗干凈、充分濕潤。
為保證后澆帶的接縫質量，工程選用帶補償收縮作用的微膨脹混凝土。
微膨脹混凝土的要求：骨料和水與普通混凝土相同；水泥標號和品種與兩側先澆筑的混凝土相同；混凝土強度等級比原澆筑混凝土的提高1級；加減水劑后水灰比為0.42～0.50;使用中砂,砂率為0.35～0.38,坍落度為40㎜～60㎜.膨脹率小于0.1%,自應力為0.2mpa～0.7 mpa,負應變不大于0.2×10-3㎜/㎜。該混凝土拌制時嚴格計量，嚴格控制水和外加劑的用量，充分攪拌，保證混凝土攪拌均勻，具有良好的工作性能；運輸時防止漏漿、分層、離析�；炷涟韬衔镆S伴隨用。
澆筑混凝土時在濕潤的槎口鋪一層與后澆帶混凝土同比例的堿石混凝土后，澆筑后澆帶混凝土�；炷翍駬v密實，新舊混凝土緊密結合。后澆帶處混凝土不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等質量缺陷。
后澆帶混凝土初凝后，在12h內(nèi)覆蓋養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于14d，養(yǎng)護期間要保持混凝土濕潤。
4．3 成品保護
①澆筑混凝土時專人看護鋼筋，對鋼筋應采取保護措施，搭設鋼管運輸?shù)�，杜絕直接踩壓鋼筋，以防止鋼筋被踩彎和壓彎，若有鋼筋位移的不良現(xiàn)象，澆筑混凝土前一定矯正。
②后澆帶周圍應砌磚圍護，頂部遮蓋，防止施工過程中污染鋼筋及后澆帶結合面。重點防止后澆帶鋼筋變形、銹蝕。
③嚴格控制后澆帶模板體系的成品保護，嚴防模板支撐的變動造成后澆帶的損傷。
④加強后澆帶混凝土的養(yǎng)護。
5、施工體會與收獲
按照施工方案，項目部認真組織了后澆帶施工，施工完畢后，所有后澆帶質量優(yōu)良，無裂縫等不良現(xiàn)象，受到了建設、設計及監(jiān)理單位的一致好評，取得了良好的社會效益。
①后澆帶兩側須按設計要求支模，按設計要求留設施工縫，澆筑混凝土前必須精心處理施工縫。
②在后澆帶混凝土未達到設計強度標準值時，不得將模板部分支撐拆除或全部拆除，以免構件因懸臂而變形。
③嚴格控制后澆帶混凝土的水灰比、坍落度。杜絕后澆帶混凝土不密實現(xiàn)象。
④后澆帶內(nèi)的鋼筋處理是后澆帶施工的重點之一，鋼筋的位置固定和有效連接是后澆帶施工的關鍵環(huán)節(jié)之一。
⑤后澆帶混凝土澆筑前，施工縫兩側的混凝土應提前24h澆水濕潤。
梁側模板次楞計算
快易收口網(wǎng)次楞采用木楞，寬度:50mm 高度:70mm 間距：0.21m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:
截面抵抗矩W =5.0×7.0×7.0/6=40.80cm3；
截面慣性矩I =5.0×7.0×7.0×7.0/12=142.92cm4；
1、強度驗算
（1）、快易收口網(wǎng)次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。
次楞計算簡圖 l=0.5m
（2）、荷載計算
新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=18.00kN/m2，振搗砼對側模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=3kN/m2。
均布線荷載設計值為：
q=0.9×[1.2×18000+1.4×3000]×0.21=4.876KN/m
（3）、強度驗算
計算大彎矩：
Mmax =0.1ql2=0.1×4.876×0.52=0.122kN·m
大支座力：1.1ql=1.1×4.876×0.5=2.68kN
次楞抗彎強度設計值[f]＝17N/mm2。
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σ=
|
Mmax
|
=
|
0.122×106
|
=
|
2.99N/mm2 < 13N/mm2
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|
W
|
40.80×103
|
滿足要求!
2、抗剪驗算
Vmax=0.6ql=0.6×4.876×0.5 = 1.46KN
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=
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3V
|
=
|
3×1.46×103
|
=0.63N/mm2 < f=15N/mm2
|
|
2bh
|
2×50×70
|
3、撓度驗算
驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：
q = 18000×0.21=3780N/m=3.78N/mm；
次楞大容許撓度值：l/250 =500/250 = 2mm；
次楞彈性模量: E = 6000N/mm2；
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ν=
|
0.677ql4
|
=
|
0.677×3.78×5004
|
= 0.187mm < 2.0mm
|
|
100EI
|
100×6000×142.92×104
|
滿足要求!
梁側模板主楞計算
主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管φ48×3.0 間距：0.50m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:
截面抵抗矩W =4.49cm3；
截面慣性矩I =10.78cm4；
1、強度驗算
（1）、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.68kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.4m。
2.68 2.68 2.68 2.68 2.68 2.68 2.68
（2）、強度驗算
大彎矩Mmax =0.188kN·m
主楞抗彎強度設計值[f]＝215N/mm2。
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σ=
|
Mmax
|
=
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0.188×106
|
=
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20.94N/mm2 < 215N/mm2
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W×2
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4.49×103 ×2
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滿足要求!
2、撓度驗算
驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載：P=2.079kN ；
主楞彈性模量: E = 206000N/mm2；
主楞大容許撓度值：l/250 =400/250 = 1.6mm；
經(jīng)計算主楞大撓度Vmax=0.687mm < 1.6mm。滿足要求!
